聚氯化铝处理城市生活污水

莱西市污水处理实例

1. 概况
   莱西市污水处理厂位于莱西市城区西南部，占地100亩，主要处理城区的生活污水和工业废水。污水处理后排入潴河然后汇入大沽河，大沽河是下游城市青岛市的重要水源地，因此，莱西市污水处理厂的建成对消除大沽河水污染，保护青岛市的水源地具有重要意义。
   该污水处理厂规划的总体规模为8*10^4m3/d，目前投入运行的是一、二期工程，其中一期工程规模2*10^4m3/d，1997年12月动工兴建，1998年12月通水试运行，1999年3月各项指标均达到设计要求，总投资6500万元；二期工程规模也是2*10^4m3/d，2000年3月动工兴建，2000年11月投入试运行，总投资3010万元。一、二期合计处理规模4*10^4m3/d。总投资9510万元，目前全厂现有职工48人，实际处理水量在4.1*10^4m3/d左右，其中工业废水量约占40%，主要来自邻近的制革厂、啤酒厂、化肥厂、肉联厂、食品加工厂等。制革厂、啤酒厂都有预处理设施。
   一、二期工程均采用奥贝尔氧化沟工艺，设计的进出水水质指标见表。

   设计进、出水水质指标

   项目	进水	出水	GB 8978-1996二级排放标准
   CODcr/(mg/L)	725	120	120
   BOD5/(mg/L)	270	30	30
   SS/(mg/L)	345	30	30
   NH3-N/(mg/L)	28	15	25

2. 污水及污泥处理工艺流程
   污水处理采用不设初沉池的奥贝尔氧化沟工艺，污泥处理采用没有硝化的直接浓缩脱水工艺，其流程见图。
   
3. 主要构筑物及设备
   (1)进水井及粗格栅间
   进水井5.4m*6.5m*6.47m设于室外，进水管DN1200，井内设有溢流喇叭口，两条格栅渠的进水闸。
   粗格栅间9.55m*9.55m，内设钢丝绳牵引的粗格栅机2台，栅宽1m，栅隙15mm，安装角75°。配无轴螺旋输送机1台。
   (2)提升泵房9m*5.1m，泵池内设有菲力公司的潜污泵5台，Q=630m3/h，其中三用二备，地面以上为亭式平屋面，设有3t悬挂起重机1台，供安装与检修使用。
   (3)细格栅间12m*9m，泵升后的污水通过三条格栅渠穿过格栅间，间内设有回转耙齿式格栅机2台，栅宽1m，栅隙5mm，安装角75°。另有旋转筛式格栅机1台，配一台无轴螺旋输送机出栅渣至小车内，每台细格栅前后均设有闸门。
   (4)曝气沉砂池1座，16m*6.2m*3.95m，分为并列的二格，泵吸排砂机1台，砂水分离器1台。
   (5)流量计井3.7m*2.1m*2.6m，内设DN600与DN700的电磁流量计各1台。
   (6)奥贝尔氧化沟，一期工程氧化沟的外框尺寸为44.4m*63.4m，中心岛内宽6m，圆半径2m，纵向直线部分长21m，横向直线部分长2m。内沟宽5m，中沟宽6m，外沟宽7m，有效水深4.27m，有效容积8320m3，外沟6轴转碟，中沟与内沟的转碟轴相连接共用一台电机，合起来亦为6轴，沿纵轴线两端各1轴，沿横向在直线段接近两端的位置，每边2轴。
   二期工程建设时由于进水水质指标提高了，故将池容增大，采用外框尺寸50.4m*66.4m，中心岛内宽6m，圆半径2m，纵向直线部分长18m，横向直线部分长2m，内沟宽6m，中沟宽7m，外沟宽8m，池深4.27m，有效容积11600m3；外沟10轴转碟，除同前的6轴布置外，在两端半圆沟道的45°处增加了四轴，中沟与内沟转碟连轴，共为6轴，布置方式同前。
   (7)终沉池，一期工程的终沉池为Ф42*4.5m，二期工程的终沉池为Ф48*4.7m，均为中心进水周边出水，上设半桥式吸泥机，通过中心竖管排至回流污泥泵池。
   (8)回流污泥泵房9.5m*4.5m*3.83m，泵池内设有回流污泥泵5台，三用二备，回流比100%，另设有剩余污泥泵3台，二用一备，将剩余污泥泵送到污泥浓缩池。地面以上为现浇亭式平屋顶，设有单轨电动葫芦供安装与检修使用。
   (9)污泥浓缩池，一期为Ф12m*4.5m，二期为Ф19m*4.5m，上设有栅把式浓缩机，中心进泥，周边溢流澄清水。
   (10)浓缩污泥泵房6m*6m，半地下式，内设污泥泵3台，二用一备。
   (11)污泥脱水间371㎡，内设带式污泥脱水机2台，每台处理量为20m3/h，配套无轴螺旋输送机将脱水污泥输送至干泥棚，由装载机装车外运至垃圾场进行卫生填埋。
   
4. 处理效果及评述
   根据2004年5月15-31日的实际运行数据统计结果见下。
   (1)经二期工程调整进水水质后，设计的平均水质指标较为接近实际。但实际的进水水质CODcr744-1078mg/L，平均890.7mg/L，仍高于设计指标725mg/L；NH3-N 14.5-52.5mg/L，平均23.8mg/L，接近于设计指标28mg/L；TN未作常规监测，在GB 8978-1996的二级排放标准中也未提出要求，但根据有关监测，进水的TN 100mg/L左右；总磷8.8-13.7mg/L，平均10.04mg/L；SS 543-1678mg/L，平均816.75mg/L，高于设计指标345mg/L。
   (2)经处理后出水水质：CODcr38.1-38.6mg/L，平均46.68mg/L，去除率为94.76%；SS 10.3-27.1mg/L，平均14.44mg/L，去除率为98.23%，以上两项全部符合二级排放标准。
   NH3-N 7.3-29.8mg/L，平均16.29mg/L，仅一期二沉池出水出现一次超标，如按一、二期平均值计，其达标率也是100%，去除率为31.51%；TP2.2-8.3mg/L、平均3.88mg/L，去除率为61.35%，按GB 8978-1996二级排放标准超标率为100%，按现今执行的GB 18918-2002《城镇污水处理厂污染物排放标准)二级，出水TP的超标率为62.5%。主要原因是在设计中未考虑到进水总磷含量高的特点，未采取相应的处理措施，如设置前置厌氧池，以提高除磷效果；同时采用重力浓缩池浓缩剩余污泥，并对由于厌氧释放的磷进入上清液，而未设置补充除磷处理措施，致使含磷高的上清液又回流到进水井，因此，使TP出现超标现象。总之，除TP以外其余各项的处理效果均达到了二级排放标准的要求。
   (3)一期工程与二期工程由于所采用的进水水质指标不同，且二期的奥贝尔氧化沟与二沉池的有效容积比一期均有所增大。而在实际运行中，进水水质是相同的，流量分配也基本上相同。但从出水水质的分析数据上可以看出，二期氧化沟出水的CODcr比一期高2.3mg/L，但NH3-N比一期低3.47mg/L，TP比一期低0.45mg/L，SS比一期低0.831mg/L。
   (4)由于BOD5、TN、各沟道的DO未作测定，难于进一步作出分析比较，但总的情况是外、中、内沟的DO都比较高，与奥贝尔氧化沟的DO按0、1、2mg/L分布时，才具有很强的脱氮能力特点，节能优点还未能很好的体现，有待在调试运行中进一步调试，摸清其不同的运行条件与处理效果的关系。

潍坊市污水处理实例

1. 概况
   潍坊市污水处理厂位于潍坊市中心城区的北部，主要承担中心城区的生活污水和工业废水的处理任务，服务面积约56k㎡，人口50余万。建设规模为10*10^4m3/d，采用奥贝尔氧化沟工艺，设有污泥消化处理设施，由中国市政工程华北设计研究院设计，主要设备从国外引进，厂区占地面积237.5亩，总投资2.16亿元，于1997年7月破土动工，2000年10月投入试运行。
   该污水处理厂是目前国内采用奥贝尔氧化沟工艺规模最大、工艺设备最为完备、运行稳定、处理效果良好的一座污水处理厂，有许多可值得借鉴之处。
   设计的进出水水质指标见下表，处理后的出水排入白浪河，按当时环保部门的要求执行GB 8978-1996二级排放标准。

   设计进、出水水质指标

   项目	进水	氧化沟进水	二沉池出水	GB 8978-1996 二级排放标准
   CODcr/(mg/L)	500	325	120	120
   BOD5/(mg/L)	180	135	20	30
   SS/(mg/L)	350	175	30	30
   NH3-N/(mg/L)	20	18	10	25
   TN/(mg/L)	30	27
   TP/(mg/L)	3	2.8	1	1

   设计的水量规模为10*10^4m3/d，平均4167m3/h，最大时5417m3/h。
   
2. 污水及污泥处理工艺流程
   设计采用奥贝尔氧化沟工艺，污水及污泥处理工艺流程见图6-46所示。
   
3. 主要处理构筑物及设备
   (1)进水井及粗格栅间
   进水井设于室外，进水管DN1500，出口设有铸铁闸门，关闭时厂外溢流井可自动溢流入白浪河。经二道格栅渠流至进水泵房，渠进出口均设有铸铁闸门。
   粗格栅间内设有回转式机械格栅2台，栅宽1.8m(渠宽2m)，栅隙20mm，渠深6m，安装角75°，配Ф315*7.2m水平螺旋机1台、Ф300栅渣压榨机1台。
   (2)进水泵房6m*9.2m，内设：
   潜污泵Q=1806m3/h、H=12m、N=83kW，3台；
   潜污泵Q=903m3/h、H=12m、N=50kW，2台；
   起重量3t的电动葫芦1台。供安装检修用。
   (3)细格栅间
   内设电动连续式格栅机3台，二用一备。栅宽约1.4m(槽宽1.6m)，栅隙6mm，安装角75°，配Ф315*10m水平螺旋机1台，Ф300栅渣压榨机1台。
   (4)曝气沉砂池并列2座，单池容积V=180m3，停留时间4min，水平流速0.1m/s，有效水深2.76m，曝气量0.2m3/(m3·h)。
   (5)初沉池Ф42m，2座，有效水深3.2m，表面负荷2.1m3/(m3·h)，HRT=1.5h，出水堰负荷为10.8m3/(m3·h)。每池上设半桥式管式吸泥机一台，采用泵吸排泥，排泥泵房半地下式，设排泥泵3台，二用一备，将污泥泵送至污泥浓缩池。
   (6)厌氧选择池1座，呈五边形，占地38m*27.5m，水深5m，有效容积4200m3，HRT=1h，设有水下搅拌机2台。
   (7)奥贝尔氧化沟2座，单池尺寸77.2m*67.4m，有效水深4.2m，沟宽10m，内岛半径2m，直线段长10m，单池有效容积16706m3，其中内沟2850m3，中沟5569m3，外沟8287m3，HRT=8.02h。
   设计水温12℃，泥龄9d，污泥负荷0.123kgBOD5/(kgMLSS·d)，混合液浓度3.5g/L，剩余污泥产率0.9kg(kg·30%)，剩余污泥量12150kgDs/d，反硝化与硝化池容比为25%，反硝化率为75%。
   单池标准需氧量为704kgO2/h。采用转碟充氧，盘片直径Ф1380mm，最大淹没深度530mm，转速55转/分，供氧能力1.13kgO2/(片·h)，盘片最小间距0.2m。
   供氧量分配比例，外沟:中沟:内沟=52:30:18
   内沟设4轴、每轴33片、共132片；
   中沟设4轴、每轴48片、共192片；
   外沟设6轴、每轴49片、共294片。
   内沟与中沟组合成B型转碟、两轴相连共一电机驱动、每池4套、其中二套为单速、55r/min，N=75kW；二套为双速、55/37r/min、N=75/45kW。
   外沟为A型转碟、每池6套、其中四套为单速、55r/min，N=37kW；二套为双速、55/37r/min、N=37/18kW。
   转碟上安装防溅罩。在转碟前方水下设置导流板(实际尚未设置)。
   内沟出水口设电动调节堰门一台、宽4.8m，高0.7m。转碟供氧量的调节可通过改变转速与用出水调节堰门改变浸水深度来实现。
   (8)二沉池配水井，外径Ф15.9m一座、三重同心圆结构。二座氧化沟的出水管汇合后，以DN1800管道进入中心筒，通过堰流均匀分配至4个配水井，经4根DN1000管道分别送至4座二沉池。二沉池出水经4根DN700管道汇集到配水井周边的集水廊道，然后由DN1500管道排入白浪河。
   (9)二沉池共4座，直径Ф45m，中心进水周边出水，池边水深4m，有效水深3m，表面负荷0.93m3/(m3·h)，HRT=3.2h，双面锯齿堰槽出水，负荷5.1m3/(m3·h)。
   池上设有引进的半桥管式吸泥机，吸泥管为变径的方管，位于池底上方，随吸泥机架旋转，污泥在水压的作用下，从一排吸泥孔口进入吸泥管，吸泥管与预埋在池底的DN700排泥管以密封的可旋转的活动接口相连，从池外套筒阀排出至排泥井，然后自流至回流污泥泵池。回流污泥浓度在7g/L左右。
   (10)回流污泥泵池与前置厌氧选择池毗邻，内设有回流污泥潜污泵4台，二用二备，回流比为100%。剩余污泥潜污泵2台，一用一备，剩余污泥被泵送到剩余污泥浓缩池。
   (11)污泥浓缩池Ф22m 2座，有效水深3.5m，有效容积1224m3/座，其中一座用于初沉池污泥的浓缩，设计进泥浓度30g/L，污泥量583m3/d，固体表面负荷50kg/(m3·d)，浓缩后污泥浓度60g/L；另一座用于剩余活性污泥的浓缩、设计进泥浓度7g/L，污泥量1736m3/d，固体表面负荷35kg/(m3·d)，浓缩后污泥浓度25g/L。
   浓缩池为中心进泥，周边出水，池上设有周边驱动的栅耙浓缩机。
   (12)浓缩污泥泵房，6.6m*7.5m，半地下式。设有螺杆污泥泵3台，二用一备，将污泥泵入消化池。
   (13)污泥消化池Ф22.3m 2座，总高27.44m，单池有效容积7800m3，采用中温一级消化，消化时间20d。设有机械搅拌与污泥池外循环热交换加温设备。
   池顶部设有沼气排出装置，集气室设计沼气压力550mmH2O，安全压力600mmH2O，沼气产率0.3m3/kgVSS、预计沼气量5337m3/d排入沼气柜。
   消化后的污泥及浮渣进入设于锥顶上的排水井，借重力排至污泥平衡池。平衡池有效容积400m3，其上清液回流至进水井。消化后污泥的设计含固率为27g/L，体积约778m3/d。
   (14)污泥脱水机房，设有引进的高速离心脱水机2台以及配套的污泥切割机、螺杆泵、投药设备及出泥的螺旋输送机等。
   (15)沼气柜Ф17.5m，钢结构，1座。储气容积2000m3。附属设施有沼气脱硫装置一套，沼气锅炉房一座及火炬燃烧装置一套。按设计利用沼气锅炉生产蒸汽作为消化池污泥升温与保温的热源。多余的沼气通过沼气加压泵外供或以火炬方式焚烧处理。
   
4. 运行现状及处理效果
   (1)运行现状
   该污水处理厂除污泥消化系统没有投人试运行外，其余部分自投入试运行以来，全套工艺设备运行稳定，处理效果良好。
   污泥消化系统没有投入运行的主要原因是由于所产生的污泥浓缩脱水，含水率<80%，已能送垃圾场进行卫生填埋，对污泥进行消化处理已投有必要；若进行消化处理，需要增加大量的运行维护费用，而回收的沼气数量并不大，除自用外可外供的数量有限，而城市煤气尚未建设，外供这点气满足不了量的需要，也满足不了用户对用气的不间断性、安全性等多方面的要求、只能用火炬烧掉，勉强维持是不值得的。因为对污泥进行消化处理。在经济上入不敷出，每年都需要市财政补贴，因此在财力上没有可能使消化系统运转起来。
   (2)处理效果
   2004年5月中下旬的实际运行有关数据及统计分析：
   ①日处理水量已达到设计规模，进水水质除NH3-N与TN超过设计进水水质指标较多外，其余各项均接近或低于设计进水水质指标。
   ②处理出水除NH3-N的超标率为57.14%以外，其他CODcr、BOD5、TP、SS的出水水质均优于GB 8978-1996二级排放标准的要求(亦优于GB 18918-2002二级新标准的要求)。
   ③NH3-N的去除率低，主要因为进水TN很高，即KN有机N很高所致，NH3-N设计指标进水20mg/L、出水10mg/L，去除率50%，减量为10mg/L。实际进水的平均值30.89mg/L，出水平均值26.63mg/L，去除率13.79%，减量4.26mg/L；但总氮进水平均108.38mg/L，出水为68.43mg/L，去除率36.86%，减量为39.95mg/L，且主要是在氧化沟去除，其去除率为30.58%，远高于设计TN进水指标30mg/L，出水27mg/L。实际上总氮与氨氮的去除能力已超过设计值。
   ④根据奥贝尔氧化沟的实际运行参数，与设计参数基本相近，但氧化沟中混合液的30min污泥的体积比81.25%以上，污泥浓度平均约3.2mg/L，污泥指数在254以上居高不下，尚未发生恶性的污泥膨胀，但已表明污泥的絮凝性能不是很理想，可能与前置厌氧选择
   池的效果不佳有关。实际运行中观察到，由于在五边形的选择池中回流污泥进口正对着出水渠，进水从污泥进口左侧的池边进入，水下搅拌机的作用看不出来，只见进口的污泥形成直奔出口的流迹，短路严重，池内污泥沉积比较多，失去了厌氧选择池的作用。如果在该池中设置导流墙，合理配置搅拌机，使进水与回流污泥充分混合并真正能经历1h的缺氧至厌氧的环境条件，即有助于有机氮的氨化，也可能会有助于情况的改变。
   ⑤从奥贝尔氧化沟的特点来说，从外沟至中沟、内沟溶解氧的浓度应控制在从“0”到“1”到“2”mg/L，而目前实际运行中，三条沟中的溶解氧平均都在2mg/L以上，据了解这是摸索出来保证达标的措施。建议在调试运行中对三条沟DO的变化规律与运行条件作进一步调试测定或令2座氧化沟进行对比试运行，看其结果有什么差别。DO的高氧测点应选择在转碟后，低氧测点应选择在下一转碟之前。
   另外，该氧化沟在由外沟至中沟、内沟的联通在氧化沟两端的弯道部分与横向园中心线成30°处都开有连通孔，这样便缩短了在各沟道中的流行时间，使氧化沟更趋近于完全混合型反应器，失去了奥贝尔氧化沟兼有完全混合型与推流型的特点。一端连通与两端连通也可通过对比试运行来鉴别。在试运行期间应对奥贝尔氧化沟的运行控制条件进一步作些试验研究与测定。通过工程实践的验证，我们对奥贝尔氧化沟会有更多的认识。
   ⑥从各单元处理构筑物的效果来看，初沉池HRT=1.5h时的平均去除率：CODcr为33.16%，BOD5为33.13%，NH3-N为11.43%，TN为9.04%，TP为58.01%，SS为62.28%。
   奥贝尔氧化沟的去除率：CODcr为75.95%，BOD5为86.04%，NH3-N为2.67%，TN为30.58%，TP为73.41%，SS为80.61%。
   系统合计总的去除率：CODcr为83.92%，BOD5为90.67%，NH3-N为13.79%，TN为36.86%，TP为88.83%，SS为92.69%。

莱阳市污水处理实例

1. 概况
   莱阳市污水处理厂位于市区南端，占地6.4ha，规划总体规模为8*10^4m3/d。回用水处理规模3*10^4m3/d。一期工程建设规模污水处理为4*10^4m3/d，回用中水处理为2*10^4m3/d，主要处理中心城区的生活污水与工业废水。二期工程服务范围除中心城区外还包括东、西两个工业园区。经处理后的污水除部分经深度处理作为中水回用外，其余均排入清水河，而后汇流入五龙河。最终入蚬河。根据环保部门的要求，执行GB 8978-1996二级排放标准，设计进出水水质指标见表。

   设计进出水水质指标

   项目	CODcr/(mg/L)	BOD5/(mg/L)	SS/(mg/L)	NH3-N/(mg/L)	TP/(mg/L)
   进水水质	450	200	200	35	4
   出水水质	≤120	≤30	≤30	≤15	≤1.0
   去除率	73.3%	85%	85%	57.14%	75%
   GB 8978-1996二级	120	30	30	25	1.0

   污水处理采用一体化氧化沟处理工艺，一期工程规模4*10^4m3/d，总投资7317万元。一期工程于2001年11月动工兴建，于2003年6月污水处理厂竣工投入试运行，累计投资5690万元。其中污水处理厂投资4385万元，污水管网990万元，其他315万元。当年尚有两条污水主干管及跨蚬河的倒虹吸管尚未完工，至2004年一期工程管网改造才告完成。所剩回用水工程尚未启动，拟待污水处理厂正式投运后，根据污水厂出水的效果，以及用户对水质和水量的要求对原设计进一步完善后再开工建设。污水处理厂部分己于2004年4月通过了烟台市环保局的正式验收。目前全厂共有职工38人，整个污水处理系统运行状况良好，但由于运行费用的限制，白天用电高峰电价高，采取减少水量、少开转盘，夜间用电低谷，电价低则加大流量满负荷运行，以便在有限的运行费用下多处理一些污水，平均每天实际处理的污水量略低于4*100m3/d。
   
2. 污水处理工艺流程
   该污水处理厂设计采用增设前置厌氧池的一体化氧化沟处理工艺，其工艺流程简捷，构筑物少，不需设一沉池和二沉池，污泥能自动回流，管理简便，工艺流程如图6-47所示。
   
   设计规模4*10^4m3/d，平均时Q=1667m3/h=463L/s，最大时Qm=639L/s，总变化系数K=1.38。
3. 主要构筑物及工艺设备
   (1)粗格栅间，按总体规模一次建成
   进水井设于室外，出水设格栅渠2道，格栅间内设LHG-1200型格栅机2台，栅宽B=1200mm，栅隙b=20mm，安装角a=75°，有效水深H=900mm，设计水位差△H=150mm，液位差控制有PLC自控和现场手控二种方式。
   (2)进水泵房，土建按总体规模设计，设备分期安装。一期设350QW1200-11-45型潜污泵3台，二用一备；二期可再上3台，采用PLC系统由水池液位自控和现场手控。
   (3)细格栅，按总体规模
   出水明渠上设电动回转式格栅机2台互为备用，栅宽B=1600mm，隙宽b=5mm，设计△H=250mm。
   (4)沉砂池按总体规模设置，采用钟氏旋流沉砂池2座，单池设计流量639L/s=2300m3/h，直径似Ф4.87m。配桨板式搅拌机2套，ZXS18型空气提砂机2套，砂水分离器2套。
   (5)前置厌氧池，设于氧化沟的一端，与氧化沟连成一体。共分为4池，单池设计流量416.7m3/h，有效容积1060m3，HRT=2.54h。
   (6)一体化氧化沟，分为2组，每组2沟并联。单沟设计流量416.7m3/h，有效容积6500m3，HRT=15.6h，混合液浓度MLSS=4000mg/L, MLVSS=0.8MLSS，沉龄θ=25d，污泥负荷Fw=0.073kgBOD5/kgMLSS·d，需氧量140kgO2/h。单沟参数:净宽10.5m，直段长80m，有效水深4m。每端环形沟内设有两道导流墙。
   ①侧沟分离器，有效长65m，宽4m，表面负荷1.6m3/㎡·h，内设特制的斜板填料。
   ②出水堰长65m，不锈钢锯齿型结构，单位长度溢流量1.23L/s·m。
   ③曝气设备，每沟采用3台曝气转盘，每台轴长9m，盘片直径Ф1.4m，浸没深度500mm，转速50r/min，N=37kW，动力效率≥2.5kgO2/kWh，总共12台。
   ④水下推动器，每沟设QJB4/2-2500/2-42/P型水下推动器4台，4kW/台，总共16台。
   ⑤回流泵，每沟设QJB-W2.5型隔墙污泥回流泵1台，N=2.5kW，回流比R=100%-150%，H=1.0m。实际上是将氧化沟的混合液泵入前置厌氧池。总共4台。
   ⑥剩余污泥泵，氧化沟的出水经分离器溢流堰排出，沉淀的污泥通过剩余污泥泵排至污泥暂存池。
   (7)污泥暂存池1座，Ф8m*4m，用于调节剩余污泥泵与脱水机进泥泵流量的不平衡。
   (8)污泥脱水机房，土建按总体规模设计，轴线尺寸24m*18.7m，高5.2m，砖混结构、轻钢骨架玻璃钢拱顶，一期安装带式浓缩压滤机2台，带宽1.5m，单台处理能力40m3/h。为二期留有2台的安装余地。
   一期设计日处理剩余污泥量4*260m3/d=1040m3/d，污泥含水率99.5%，干污泥量5000kg/d。投加阳离子型聚丙烯酰胺作絮凝剂，投加量3-5g/kg，经浓缩脱水后，泥饼的含水率75%-80%。
   配套有进泥螺杆泵2台、管道混合器2台、溶药装置1套、加药泵2台、滤布冲洗泵2台、无轴螺旋输送机1台，将脱水污泥输送到干泥棚用自卸车外运。
   
4. 处理效果
   根据2004年5月份的实际运行数据统计结果：
   (1)进水的CODcr在86.3-894mg/L，平均289.27mg/L；出水20.3-72.6mg/L，平均47.23mg/L。平均去除率83.67%，出水全部达到GB 8978-1996与GB 18918-2002的二级排放标准。
   (2)进水的BOD5在62.8-342mg/L，平均173.51mg/L；出水的BOD5 6.12-22.1mg/L，平均14.81mg/L，平均去除率91.46%，全部达到以上两个排放标准。
   (3)进水总磷在0.7-4.2mg/L，平均2.494mg/L；出水总磷0.08-0.64mg/L，平均0.278mg/L，平均去除率88.85%，全部达到以上两个排放标准。
   (4)进水氨氮在11-33.7mg/L，平均24.76mg/L；出水氨氮12.7-40.7mg/L，平均23.31mg/L，平均去除率5.86%，由于总氮未作测定，可能因KN较高对处理效果有较大的影响，按二级排放标准25mg/L计，超标率为33.33%。
   (5)进水的悬浮物ss在52.2-728mg/L，平均219.68mg/L；出水悬浮物8.7-41.7mg/L，平均21.69mg/L，平均去除率90.13%，按二级排放标准30mg/L计，超标率为18.18%。
   
5. 存在的不足与改进措施
   根据厂方运行调试的情况分析：尚存在下面一些不足之处:
   (1)厌氧池容积偏小，由于未设置水下搅拌器，污泥产生沉积；影响了反硝化的效果。厂方拟加以改进。
   (2)氧化沟的曝气盘为定速的3轴，出水堰又系固定的不可调，因此很难调节供氧量。如能采用双速转盘，多一些轴数与可调出水堰，将会取得更好的效果。
   (3)污泥储存池没有刮泥机，沉淀的污泥排不出，仅在吸泥管口形成降落漏斗，大且进水造成污泥浓缩脱水困难，厂方拟增设刮泥机。
   (4)出水NH-N偏高，可能与凯氏有机氨氮化的影响有关，但总的表明硝化能力不足、供氧量不足，由表可见氧化沟的DO在较低的水平，提不高。最近厂方将侧沟分离器的出水堰提高了约10cm，使转盘的浸没深度增加，提高了充氧能力，同时也增加了水力停留时间，使得出水的NH3-N有了较大的降低，同时使出水的SS也有改善，全部都能达到排放标准的要求。
   这些经验都值得在今后的设计运行中借鉴。

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